模板安全计算中（梁底支撑只有2根立杆钢管，梁底无增加立杆），到第七步：纵向水平钢管验算扣件抗滑移力（就是立杆对纵向水平钢管的反力）为什么与第八步的立杆验算的受力相差2倍多？
按道理应该相差不大，尽管荷载组合不一样！！！
给我个合理的解释
问题补充：
模板安全计算中（梁底支撑只有2根立杆钢管，梁底无增加立杆），到第七步：纵向水平钢管验算扣件抗滑移力（就是立杆对纵向水平钢管的反力）为什么与第八步的立杆验算的受力相差2倍多？下面是1个梁的计算书：
梁模板（扣件式）计算书
一、工程属性
新浇混凝土梁名称 KL250*500 新浇混凝土梁计算跨度(m) 4.25
混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 250×500 新浇混凝土结构层高(m) 3.6
梁侧楼板厚度(mm) 120
二、荷载设计
模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) 面板 0.07
面板及小梁 0.3
模板面板 0.5
模板及其支架 0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) 24
钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 梁 1.5
板 1.1
施工人员及设备荷载标准值Q1k 当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2) 1
振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2) 对水平面模板取值 2
风荷载标准值ωk(kN/m2) 基本风压ω0(kN/m2) 0.25 非自定义:0.21
风压高度变化系数μz 1.06
风荷载体型系数μs 0.8
三、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式 梁两侧有板，梁板立柱共用(A)
梁跨度方向立柱间距la(mm) 900
梁两侧立柱间距lb(mm) 900
步距h(mm) 1800
新浇混凝土楼板立柱间距l'b(mm) 900
混凝土梁居梁两侧立柱中的位置 居中
梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 450
梁底增加立柱根数 0
梁底支撑小梁根数 3
每纵距内附加梁底支撑主梁根数 1
梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm) 250
设计简图如下：

平面图

立面图
四、面板验算
面板类型 覆面木胶合板 面板厚度(mm) 12
面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 12.5 面板弹性模量E(N/mm2) 4500
取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.07+(24+1.5)×0.5)+1.4×2，1.35×(0.07+(24+1.5)×0.5)+1.4×0.7×2]×1＝17.34kN/m
q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.07+(24+1.5)×0.5]×1＝15.58kN/m
q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m
q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.07+(24+1.5)×0.5]×1＝12.82kN/m
1、强度验算
Mmax＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125×17.34×0.122＝0.03kN?m
σ＝Mmax/W＝0.03×106/24000＝1.41N/mm2≤[f]＝12.5N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×12.82×1254/(100×4500×144000)＝0.025mm≤[ν]＝l/400＝125/400＝0.31mm
满足要求！
3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活l=0.375×15.58×0.12+0.437×1.76×0.12＝0.83kN
R2=1.25q1l=1.25×17.34×0.12＝2.71kN
标准值(正常使用极限状态)
R1'=R3'=0.375 q2l=0.375×12.82×0.12＝0.6kN
R2'=1.25q2l=1.25×12.82×0.12＝2kN
五、小梁验算
小梁类型 方木 小梁材料规格(mm) 50×100
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.44 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.66
小梁弹性模量E(N/mm2) 8415 小梁截面抵抗矩W(cm3) 83.33
小梁截面惯性矩I(cm4) 416.67
为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：



q1＝max{0.83+0.9×1.35×[(0.3-0.07)×0.25/2+0.5×(0.5-0.12)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×1]×max[0.45-0.25/2，(0.9-0.45)-0.25/2]/2×1，2.71+0.9×1.35×(0.3-0.07)×0.25/2}=2.74kN/m
q2＝max[0.6+(0.3-0.07)×0.25/2+0.5×(0.5-0.12)+(0.5+(24+1.1)×0.12)×max[0.45-0.25/2，(0.9-0.45)-0.25/2]/2×1，2+(0.3-0.07)×0.25/2]＝2.03kN/m
1、抗弯验算
Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×2.74×0.452，0.5×2.74×0.42]＝0.22kN?m
σ＝Mmax/W＝0.22×106/83330＝2.63N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×2.74×0.45，2.74×0.4]＝1.098kN
τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.098×1000/(2×50×100)＝0.33N/mm2≤[τ]＝1.66N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×2.03×4504/(100×8415×4166700)＝0.02mm≤[ν]＝l/400＝450/400＝1.12mm
ν2＝q2l24/(8EI)＝2.03×4004/(8×8415×4166700)＝0.19mm≤[ν]＝l/400＝400/400＝1mm
满足要求！
4、支座反力计算
梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)
承载能力极限状态
Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×2.74×0.45，0.393×2.74×0.45+2.74×0.4]＝1.58kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R3＝1.11kN，R2＝1.58kN
正常使用极限状态
R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×2.03×0.45，0.393×2.03×0.45+2.03×0.4]＝1.17kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'3＝0.98kN，R'2＝1.17kN
六、主梁验算
主梁类型 钢管 主梁材料规格(mm) Φ48×2.8
主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205
主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁截面惯性矩I(cm4) 10.19
主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.25
主梁自重忽略不计，计算简图如下：

1、抗弯验算

主梁弯矩图(kN?m)
σ＝Mmax/W＝0.715×106/4250＝168.27N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算

主梁剪力图(kN)
Vmax＝1.9kN
τmax＝2Vmax/A=2×1.9×1000/398＝9.55N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
满足要求！
3、挠度验算

主梁变形图(mm)
νmax＝2.11mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm
满足要求！
4、纵向水平钢管时支座反力验算
设计值(承载能力极限状态)
R1＝1.58kN，R2＝1.58kN
标准值(承载能力极限状态)
R1'＝1.57kN，R2'＝1.57kN
七、纵向水平钢管验算
钢管类型 Ф48×3.5 钢管截面面积A(mm2) 489
钢管截面回转半径i(mm) 15.8 钢管弹性模量E(N/mm2) 206000
钢管截面惯性矩I(cm4) 12.19 钢管截面抵抗矩W(cm3) 5.08
钢管抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 钢管抗压、弯强度设计值[σ](N/mm2) 215
计算简图如下：

R＝max[R1，R2]=1.58kN，R'＝max[R1'，R2']＝1.57kN
1、抗弯验算

纵向水平钢管弯矩图(kN?m)
σ＝Mmax/W＝0.24×106/4250＝56.76N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算

纵向水平钢管剪力图(kN)
Vmax＝2.116kN
τmax＝2Vmax/A=2×2.116×1000/398＝10.63N/mm2≤[τ]＝170N/mm2
满足要求！
3、挠度验算

纵向水平钢管变形图(mm)
νmax＝0.59mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm
满足要求！
4、扣件计算
R＝3.5kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N?m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
同理可知，左侧立柱扣件受力R＝3.5kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N?m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
八、立柱验算
钢管类型 Φ48×2.8 立柱截面面积A(mm2) 398
回转半径i(mm) 16 立柱截面抵抗矩W(cm3) 4.25
抗压强度设计值f(N/mm2) 205
λ=h/i=1800/16=112.5≤[λ]=150
长细比满足要求！
查表得，φ＝0.55
1、风荷载计算
Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.21×0.9×1.82/10＝0.07kN?m
2、稳定性计算
根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：
1)面板验算
q1＝0.9×[1.2×(0.07+(24+1.5)×0.5)+0.9×1.4×2]×1＝16.11kN/m
2)小梁验算
q1＝max{0.77+(0.3-0.07)×0.25/2+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×max[0.45-0.25/2，(0.9-0.45)-0.25/2]/2×1，2.52+(0.3-0.07)×0.25/2}=2.55kN/m
同上四～七计算过程，可得：
R1＝7.17kN，R2＝7.17kN
立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2+N边2]+Mw/lb＝max[7.17+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.9+0.45-0.25/2)/2×0.9，7.17+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.9+0.9-0.45-0.25/2)/2×0.9]+0.07/0.9＝10.12kN
f＝N/(φA)+Mw/W＝10116.36/(0.55×398)+0.07×106/4250＝62.47N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
九、立柱地基基础计算
地基土类型 素填土 地基承载力设计值fak(kPa) 140
立柱垫木地基土承载力折减系数mf 0.5 垫板底面面积A(m2) 0.15
立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝10.12/(0.5×0.15)＝134.88kPa≤fak＝140kPa
满足要求！